강철의 열제 2부 다운로드

철강은 일반적으로 저유테크토이드(0.77wt.% 탄소 이하), 유이텍토이드(0.77wt.% 탄소 이상) 또는 하이퍼테크토이드(0.77wt.% 탄소 이상) 강철로 탄소 함량으로 분류되며, 각 강철은 고온에서 오스테네이트에 있는 탄소의 고체 용액을 가지고 있습니다. 727 °C의 A1 온도 아래 (유이텍토이드 또는 낮은 임계 온도라고 함), 평형 혼합물은 바디 중심 입방 페릿 (α-iron) 및 시멘트입니다. 유이텍토이드 조성 및 온도에 대해 다양한 값이 보고되며, 탄소는 0.76~0.83wt.% 탄소와 722°C에서 722~732°C로 다양하지만, 합의된 값은 각각 0.76~0.77wt.% 탄소 및 727°C(10,19)입니다. 그러나, 불순물이 없는 이진 Fe-C 합금은 거의 고려되지 않으며, 합금 변화는 유이텍토이드 조성및 온도가 크게 다르므로 정확한 값은 다소 비실용적이다. 구성의 함수로서 위상 안정성 변경은 이 장에서 설명합니다. 도 9는 특정 온도에서 보유한 등온에 따라 진주에서 오스테인이 형성되는 단계를 나타낸 다. 이러한 공정에 대한 시간-온도 플롯은 그림 10에 도시되어 있습니다. 이 특별한 문제는 오일, 물 또는 기타 용매에서 담금질을 필요로 하는 주조의 열처리에 매우 중요합니다. 센터가 50% 마르텐사이트 및 50% 펄라이트인 특정 직경은 물론 담금질 H의 조성 및 중증도에 의존하는 임계 직경 Dc로 정의된다. 바의 내부에서 흐르는 만큼 빨리 표면에서 열을 제거하는 것으로 가정되는 이상적인 담금질 매체는 이상적인 임계 직경 DI를 줄 것이다.

실제 담금질 매체는 표면과 담금질 매질 사이에 형성된 가스 증기에 의해 지연되는 열 흐름이 이상적으로 다릅니다. 교반은 담금질 H의 심각도를 개선하고 담금질 속도는 오일 (H = 0.25)에서 물 (H = 1.0)에서 염수 (H = 2.0)로 변화시 증가합니다. 오스테니화는 강철의 열처리의 첫 번째 단계입니다. 열처리 된 부분에서 미세 구조 구배의 회피는 매우 필요하다; 그렇지 않으면 최종 속성은 열처리 된 부분의 다른 부분에서 다를 것입니다. 앞 부분에서 설명한 것과 동일한 전략이 오스텐티야화 과정에서 적용됩니다. 페렛과 시멘트의 초기 미세 구조에서 오스테인염의 형성은 핵 형성 및 성장 과정이다. 오스테니화 과정은 FCC-오스테인에 BCC 페릿의 다형성 전환과 오스테네이트에서 시멘트의 후속 용해를 포함한다는 것을 상기 할 수있다. 오스테인의 초기 조성은 대강관저에서 페리트와 오스테인의 가중 평균이며 전체 오스테니화 과정은 확산에 의해 제어됩니다.

오스테인의 첫 번째 핵은 초기 구조 구성 내에서 가능한 한 높은 에너지 중간 경계 (페리트 – 페리트 및 페릿 – 시멘트)에서 A1 온도 이상으로 형성됩니다. 초기 미세 구조가 라멜라 펄리틱인 경우 오스테인의 형성은 매우 빠롭습니다. 그 핵형성은 그림 9에 나타난 바와 같이 페릿-시멘트 경계에서 시작됩니다. 위의 등온 형형층에서 진주에서 오스테라이트 형성의 개시는 온도의 함수인 명확한 인큐베이션 시간이 걸린다는 것이 분명합니다. 페렛 경계에 오스테인의 초기 핵의 형성시, 오스테인의 핵은 점차적으로 성장할 것이다; 동시에 시멘트는 평형의 요구로 새로 형성 된 오스테인에 용해됩니다. 그러나 평형은 달성되지 않고 페릿의 다형성 변화에 의해 오스테인의 형성 뒤에 시멘트 지연의 용해. 단계는 부분적으로 변형된 오스테인이 진주와 공존할 때 가시화될 수 있습니다. 변형 온도에서 추가로 유지되면 전체 진주 페미트는 오스테인으로 변환되고 일부 시멘트는 여전히 오스테인에 용해됩니다. 이러한 시멘트용해는 확산 공정이며 미세 구조에서 100% 오스테인을 생산하는 데 다소 시간이 걸립니다.